Mikroaalto- ja teknologiat fotonisista bandgap-laitteista antenneihin ja sovelluksiin. Vaihtoehto klassisille Ill-v-tekniikoille millimetriaaltosovellusten käsittelemiseksi Ge hbt -laitteet, joissa on katkaisutaajuus (Kuhnnd 300 GHz (Rieh et al, 2004)-vastaava-on-chip-järjestelmä (SoC), kuten 60 GHz WLAN (Floyd et al, 2006), (Doan40/80/160 Gb/s valokuitulähetin-vastaanottimet (Perndl et al, 2004) tai 24/77 GHoweverkorkean suorituskyvyn avainongelma aktiivisen toimintojen kehittämisen tuessa, passiiviset toiminnot, joita toteutetaan silikonia käyttäviin spesifisiin teknologioihin, kuten kalvoteknologioihin (Vu et al, 2008)hin film0),(Wolf et al, 2005) Kuitenkin, jos tällaiset ovat tehneet tehokkuusfunktionsa, ne ovat vaikeita, koska ne tarvitsevat monimutkaisen teknologisen prosessin, Viimeaikaiset työt( Gianesello et al, 2006) ovat osoittaneet, että G-kaistan (140-220 GHz) sovelluksiin, jos korkean resistiivisyyden (HR) pii-standardin mukainen teknologia on osoitettu (Montusclaal, 2005) ja HR SOl -teknologia on osoittanut tehokkuutensa parantavansa integroitujen antennien kokonaissuorituskyky Kuitenkin millimetritaajuusalueella bea, vaaditut selektiivisyystasot, näkyy yhtenä kriittisimmistä pisteistä
Näin ollen, kun kohdataan ohjaussuunnitteluun, eli mallinnuksen tarkkuuteen, liittyviin ongelmiin sekä tällaisille laitteille ominaisten korkeiden lisäysten ja millimetriaallon sähköisten pituuksien luontaisten ominaisuuksien vuoksi, teknologisen hajonnan on tapahduttava mm. aaltotaajuusalueen Ill-V-teknologiat, jotka ovat niiden takana, jotka on saatu Ill-v-tekniikassa laaja- ja kaistasuodattimille, on tässä raportoitu vertailukohde muihin teknologioihin. sT-Microelectrodanced cMOSHR SOI -teknologioissa saavutetut millimetriaaltoisten sähkölaitteiden laitteet ja aktiiviset piirit, joilla tutkitaan tämän tekniikan soveltuvuutta adresmillimetriaaltoisiin sirujärjestelmiin (SOC) 220 GHz:iin ja sen jälkeen. Ensin suunniteltiin niin tyypillisesti teknologioiden kanssa, sitten 60 GHz:n kytkettyjen juovasuodattimien suunnittelu Nämä konseptit validoitiin vertaamalla kokeita, jotka suoritettiin 220 GHz:n taajuudella
Silicon Technologies for Millimeter-Wave Applications 220 GHz:n tilaus, joka on toteutettu 400 um:n paksuiselle piisubstraatille9, tand=0018) Teknologinen prosessi koostuu viidestä päävaiheesta, jotka on esitetty kuvassa, joka on sijoitettu etupuolelle. Seuraavaksi käsittely metallitaso suoritetaan ensin muotilla Fotoresistimuotin tukahdutuksen jälkeen siemenkerros tukahdutetaan urassa. Kolmas vaihe on ilmasiltojen toteuttaminen fotoresistimuotilla täytetään samantasoiset rakot, kerrostetut sillat, kulta siemen haihdutetaan ja sitten 3-Hm -paksu kulta on galvanoitu Poistettava piisubstraatti takapuolella SiDeep Reactive lon Etching(DRIE)-tekniikka braanin rikkoutuminen DRIE-prosessin aikana, kiekko paksu fotoresistimuotti Moreis liimattutuki yksi etupuolelle
Lopuksi rakenteet vapautetaan kylvystä ja sen jälkeen co2 drvinf -dielektriikka, kalvolla on riittävän vahva mekaaninen jäykkyys absorboimaan erilaisten teknisten prosessien aiheuttamat rasitukset säilyttäen samalla tehokkaan permittiivisyyden. Kuva 8 Kalvoteknologian prosessi32 Laajakaistainen kaistanpäästösuodatin. vaadittu teknologinen taso Vaikka kalvoteknologiat ovat kiinnostuneita sähköhäviöiden vähentämisestä, l:n perifmittiivisyys saavutettavissa olevien impedanssien osalta todellakin, kun bHeinrichin kuvatut ehdot täyttyvät (kohta 22), jotta voidaan rajoittaa sekä siirtolinjojen hajoamista että häviöitä, suhteellisella permittiivisyydellä 18, maa-maa-mitta (a)isIz Näissä olosuhteissa nauhan leveys tulisi asettaa 65 um:n ja 140 um:n välille, mikä tekee 50 Q2 siirtojohdon saavuttamisen mahdottomaksi Hedispersiivinen kuin lll-V-teknologia, rajoitusaika välillä m ja 199 um, tämä johtaa saavutettavissa oleviin ominaisuuksiinQ - 138Q aGHz Huolimatta synteesin vapausasteesta (Matthaei et al, 1980), joka säätää impedanssiarvoja, saavutettavissa olevan teknopenanssialueen rajoitus.
Mikroaalto ja fotonisista bandgap-laitteista antenneihin ja sovelluksiin Membraanitekniikat eivät anna meidän saavuttaa alle 55 %:n kaistanleveyttä. Siitä huolimatta topologian käyttö kaksoisosien kanssa. näkyy kuvassa 9(a) Lisäysdb sähkösimulaatiolla saadulle suhteelliselle kaistanleveydelle HFSS( Kuva 9-(b) Kokeet tehtiin 60 GHz:stä 110 GHz:iin Kuva 9 4. asteen klassinen shunt-stubs kaistanpäästösuodatin Valokuva (a), Simuloidut ja kokeelliset magnitudivasteet (Edellisen suodatintopologian perusteella olemme kehittäneet 4. kertaluvun suodattimen, jossa on taitettu stups ei-viereisten välillä
Siten se luo siirron sähkökytkennässä luodun kytkennän luonteen (capache-kaista johtuu lähetyksen nollan läsnäolosta matalalla taajuudella. Näin ollen on mahdollistapienempi lisäyshäviö Verrattuna kokeellisiin tuloksiin voimme huomata, että is4 GHz:n taajuusmuutos Tällaisen topologian monimutkaisuuden vuoksi tulokset(b) Kuva 10 Suodatin taitetuilla osilla Valokuva(a), Simuloitu ja kokeellinen magnitudintechopen
Piiteknologioiden loppuminen millimetriaaltokäyttöisissä sovelluksissa 220 GHz asti33 Kapeakaistainen kaistanpäästösuodatin Sopiva saavuttamaan broKuitenkin kaistanpäästösuodattimien vaikeudet ovat tiukempia kapealla kaistanleveydellä (5 % 3 dB:n kaistanleveydellä) klassisen kytketyn linjan käyttö 4 GHz taajuudella teknologiset rajoitukset edellyttävät, että linja- ja välileveydet ovat suurempia kuin 10 um Interarge, mikä tuottaa vaikeuden siltojen yhdistämiseen. liian suuri (Vu et al008) Siksi kehittämämme topologia on pseudoelliptinen suodatin, jossa on rengasresonaattori. Suodattimelle on ominaista kaksi erillistä etenemismuotoa, mikä on taattu renkaaseen lisättyjen inpled-linjojen avulla, jonka on kehittänyt M K Mohd. SallehMohd salleh et2008) Tämän toisen asteen rengaspohjaisen suodattimen 94 GHz:n suhteellisella kaistanleveydellä on 5 %. Se koostuu kahdesta neljännesaallonpituuslinjasta, joita herättää kaksi identtistä suunnittelun helppoutta ja viritysvaiheita
Sähkömagneettinen kuva 11) näyttää 53 %:n kaistan 4 GHz E646-häviön parempana kuin 20 dB:n muodon tärkeimmät haitat, jotka rajoittavat suodattimen nyrkkiin rajoitetun saavutettavissa olevan impedanssialueen; sekuntia alhainen permittiivisyys, joka on kiinnostavaa rajoittaa linjan hajoamista, mutta rajoittaa sen käytön suhteellisen alhaisiin taajuuksiin, joissa käytetään syväreaktiivista etsausta, on vaikea hallita. Siksi on kehitetty uusia teknologioita passiivisten toimintojen toteuttamiseksi millimetritaajuusalueella11 2. tilaa ringtor-suodatin(a) Valokuva(b)Simuloitu ja koeavaa
Mikroaalto ja fotonisista bandgap-laitteista antenniin ja sovelluksiin Microstrip (TFM) jäljempänä kuvatut tekniikat4 voidaan eitit sopii erityisen hyvin piiteknologian edut ovat kiistattomat laitteissa. Silti korkean lisäyshäviötason vuoksi vaikeaa pitää siltei. aktiivisten toimintojen toteuttamiseen vaihtoehtona käytettiin maatason kautta eristettyä piimetallia. Tämä maataso mahdollistaa dielektristen häviövaikutusten välttämisen, jotka liittyvät kirjastoon. prosessi (kuva 12) on maatasoisia akitiini-volframi- ja kultapohjaisia adheesiokalvoja (200 A/300 Ensikerrostus haihtumalla BCB:n ja kullan välisen huonon adheesion vuoksi 300 A:n ohut titaanikalvo. Käytetty eriste oli valoherkkä BCB 4026-26, Dow Chemical, Midland,tand=210-3) Se mahdollistaa 10 um paksun kerroksen, mukaan lukien esipaistettu nopeus, joka on saatu Pehmeä paistaminen (jopa 210 C) tällä ensimmäisellä eristekestävyydellä myöhemmissä käsittelytoiminnoissa
Toinen 10 um:n paksuinen BCB-kalvopolymeerikalvo spin pinnoitettiin ja kuvioitiin (valokuvaus: UV-valovalotus ja DS2100way ensimmäisenä kerroksena. Sitten viimeinen kova paisto polymerointia varten, joka suoritettiin vaiheellisesta hehkutuksesta 230 C:een asti. Signaalin siirtolinjat koplanaariset liitännät valmistettiin samaan aikaan. Ylätasossa olevat koplanaariset liitännät yhdistettiin maatasoon eristeen sivujen kautta Metallisoinnin saavuttamiseksi kultasähköpinnoituksella, hotoresist-kerrosta käytetään suojaamaan muita laitteita. leveämmät mitat (3 um) tehtiin Ohut johdinkalvo A/200 A) galvanointia varten ja sen jälkeen prosessoitiin transmline- ja koplanaarisen pääsyn tarkat mitat määrittämään 3 um kultaa galvanointi, theeloper vaiheessa Ohut johdinkalvo poistettiin kostealla. etsaus ja fotoresisti laimennettiin lopuksi poistoaineella. Saatu voimajohtorakenne ei ole avoin
Piiteknologioiden trendi millimetriaaltosovelluksissa jopa 220 GHz:n fotoresistissä Kuva 12 BCB-pohjaisen siirtolinjan teknologinen prosessiKoplanaariset arkit ovat osoittaneet, että BCB-kerroksen paksuus on parametri, joka vaikuttaa eniten häviöihin (Six et al, 2005), (Leung) et al, 2002),(Prigent et al, 2004-a) Tutkimukset suoritettiin näiden välityshäviöiden vähentämiseksi Kuten kuvasta 14 näkyy, siirtojohtoa voidaan pitää optimaalisena dielektrisenä paksuutena.
Yli 20 Hm:n paksuinen, ei saatu. Tällaisessa topologiassa suoritettiin laaja taajuusalue 05 GHz - 220 GHz Lähetyslinja 50-Q2 mpedalla kalibroituna. kalibrointistandardit ja P 8510 XF- ja anrits4/C-verkossa valmistettu lähetys, jota käytetään (45 MHz-120 GHz) ja (140 GHz-220 GHz) taajuuksilla Simuloidut tulokset ja vaimennus 50-siirtolinjalle 220 GHz:llä on luokkaa 0 6 db/nlines eri bcb-paksuuksien csimulaatioille ja koetuloksillentechopen
Mikroaallot fotonisista bandgap-laitteista antenniin ja sovelluksiin Kuva 15 Simulaatioiden vertailu (ADS-mittaustulokset 50-Q TEMS-ne:stä 20 um:n BCB:n paksuudella 220 GHz:iin asti42 BandSo Si-BCB-pohjaisen ohutkalvomikroliuskateknologian havainnollistamiseksi, suunniteltava suodatin vastaa suunnilleen U-kaistasuodatinta, 3 dB:n päästökaista on 49-51 GHz, hylkäystaso 41 15-46 15 GHz:n taajuusalueella on 35 dB, eikä ylemmän kaistan erittelyä vaadita. linjatopologiat sopivat pohjimmiltaan hyvin kapeakaistapäästösuotimiin. Halutut lisäykset ja hylkäystasot eivät kuitenkaan ole mahdollisia, tällaiset topologiat ovat päteviä yllä olevilla suodatinmäärittelyillä. Todellakin, päästökaistan läheisyys ja korkeat hylkäystasot. Tästä syystä suodatinjärjestystä on lisättävä, mikä heikentää merkittävästi globaalia lisäyshäviöt Nämä näkökohdat ovat johtaneet siihen, että hinaussuodatintopologia perustuu kaksoiskäyttäytymisresonaattoreihin (DBR), mikä tarkoittaa sekä pysäytyskaistaa että päästökaistaa (Rizzi, 1988). Tällainen resonaattori syntyy kahdesta eri avoimesta rinnakkaisesta tyngystä. Jokainen tyngä tuo lähetyksen nollan kummallekin puolelle teobaalisen synteesin mahdollistaessa itsenäisesti ohjaamaan n:nnen kertaluvun suodattimen kaistanleveyttä, ylempää ja alempaa taajuuskaistaa sekä erilaisia lähetystaajuuksia, ts.
, koostuu DBR:istä (Quendo et al, 2003) Suunnitelkaamme samalla tavalla 4. kertaluvun suodattimen suunnittelua, joka täyttää halutut spesifikaatiot. Tuloksena on neljä nollataajuista lähetystä tai yhdistettyä tämä riippuu neljän resonaattorin sähköisestä pituudesta: ne eroavat tai olla identtiset (Kuva16) Yksinkertaisuuden vuoksi liitettiin ylempien taajuuksien osien sähköiset ominaisuudet eli Lla Zla),(L2a, Z2a),(L3a, Z3apper lähetysnollat Vastaavasti alempi taajuussuodatin suunniteltiin yhteiskäytön perusteella. synteesistä (Quendo03) ja perustuvasta d-menetelmästä, joka salli korallin, 2003-a) (Prigent et al, 2003-b), (Tagushi, 1987), (Prigent et al, 2002) Kuten kuvassa 17 on esitetty, suodatinsähkövaste saatiin tällä suunnittelumenetelmällä oli erittäin hyvä sopivuus simulaatiotulosten kanssa (ADS-Momentumntechopen
Silicon Technologies for Millimeter Wave Applications jopa 220 GHzesponse eri impedanssilla ja pituudella) tai neljällä identtisellä resonaattorilla 4. asteen DBR-suodattimella U-kaistan (b) vertailussa sähkömagneettisemulaatiokokeessa, laajalla taajuusalueella jopa 75 GHz(c)43 Appli 94 GHz:llä havaittujen kokeellisten tulosten laadun mukaan käsitteitämme on yritetty transponoida G-kaistan ylempään taajuusalueeseen (140-220 GHz) Tässä tiiviidessä ja suunnittelun tarkkuudessa sähköpituudet, joita harkitaan. 4. oder klassisesta shunt-stubs -suodattimesta 10 % 3 dB:n kaistanleveydellä Klassisen synteesin mukaan (Matthaei et al, 1980), suunnitellessamme suodatinta tällaisilla erittelyillä joudumme teknisten mahdottomuuksien eteen.
Todellakin, tällä taajuustasolla ng Tästä syystä sähkömagneettisesta tuloksesta lisäksi suodattimen mitat tekivät sähkövasteen korjauksen vaikeaksi, todellakin mahdottomaksi. Tällaisen vaikeuden voittamiseksi tärkeintä on ratkaisu, ei perustaajuus, joten suodatin Suunniteltuna on 4. asteen suodin 60 GHz:n keskustaajuudella Tällä tavalla voidaan saavuttaa suodattimen tekniset tiedot samalla kun saadaan oikea muotokerroin stubille (Kuva 18) Tulokset 10 GHz ja 140-220 GHz kaistat Pienestä lisäyshäviöiden parannuksesta huolimatta, Teemanmittaustulokset ovat täysin sopusoinnussa
rendi, mahdollistaa tämän aktiivisten toimintojen toteutuksen (esimerkiksi transistori) ominaisten varauksen ominaisuuksien oton al, 1999) Näin ollen tällainen tekniikka tarjoaa mahdollisuuden toteuttaa millimetriaaltomonoliittinen integroituja piirejä (MWMIC), joissa passiiviset ja aktiiviset komponentit valmistetaan pinta-asennuksella ja komponenttien johdotus pienenee, sekä tuotantoteknologia perustuu metallikerrostuman hyvä hapettumisenkestävyys. Teknologioissa laajalti käytetty metalli on kultaa. Millimetrin taajuusalueella kullan paksuutta vastaava parametri, yleensä 3 um paksuus, etenemisen vähentämiseksi. Useat tekniikat saavuttavat tämän metallisen pinnoitteen, jolloin metallin paksuus ylittää mikronin. kustannusten minimoimiseksi metalloinnin arkistointi kuvaile lyhyesti Ill-V-tekniikan komponenttien toteuttamiseen tarvittavia vaiheita, sähköpinnoituksen nimiteknologiaa ja litografiaa yhdistettynä sekä maskien topologiaa. Jäljempänä tutkitun tekniikan perusperiaate on peräkkäisten pinnoitettujen kerrosten kerrostaminen. eliminoituu laimentamisen jälkeen määriteltyihin uhrautuvan kerroksen eristyksen vaiheissa käytettyihin naamioihin. Kuvatussa käytetty: ensimmäinen jonka mitat ovat korkeammat (3 um) kuin toinen, jolla on tarkat mitat. Tällaisten käyttö, jos kahden uhrauksen välillä ei ole päällekkäisyyttä Vältä pullistumia edhe-kuvioita dJoten ohut metallikerros (muutama sata angströmiä) kerrostetaan joko tyhjiöhaihdutuskatodiruiskutuksella. Tämä viimeinen tekniikka on suositeltavampi kuin ensimmäinen uhrautuvasta kerroksesta, ja siksi suojatut kuviot
Lisäksi se mahdollistaa metallikerroksen suuremman jäykkyyden Perinteisissä Ill-V-teknologioissa tämä ohut metallikerros varmistaa hyvän adheesion foliini-ilman, on käytännössä mahdotonta saavuttaa elektrolyysiä suoraan titaanipinnoitukseen, kun tartuntakerros on kemiallisesti etsattu Kuitenkin laitteen etsaus, sekä tartuntakerros että kultakerros on syövytetty. Lisäksi etsausprosessissa on vaadittava mittoja, sillä on vaikutusta talletukseen. On myös huomattava, että suurimman osan ajasta etsauksen aikana ennen kultaa estää laattojen muodostumista Tästä syystä ehdotetussa tekniikassa käytetään nikkelikerrosta, joka täyttää kaikki vaatimukset: hyvä alustan tarttuvuus, hyvä kullankasvu ja etsausprosessin helppous.
Mikroaaltouuni ja tekniikat fotonisista bandgap-laitteista antenneihin ja sovelluksiin Kolmas vaihe koostuu itse galvanoinnista, kun kuvion määrittely on saavutettu, ja ohutkerroskerroksen kerrostumisvaiheet Sähkövirta kelluu kullan ja kaliumin kaksoissyanidi(KAu(CN)))luo kemiallisen reaktion neelektrodit Kulta ionien ollessa positiivisia, näyte vaahdotettiin katodille, se seuraa varausten siirtymisen ilmiötä, jota kutsutaan galvanoimiseksi Tämä perusperiaate on suhteellisen yksinkertainen; Tämä toimenpide on kuitenkin suoritettava hieman varoen. Siirtojohdon ohminen ei todellakaan riipu pelkästään metallin ominaisvastuksesta, vaan myös sen syöttötiheydestä suhteellisen alhainen. Jos erittäin alhainen virtaus antaa erittäin alhaisen karheuden, se lisää myös uhrautuvan lain mekaanista lujuutta. Siksi on tehtävä lupaus karheuden ja mekaanisen lujuuden välillä 1999)
Monet tutkimukset ovatkin osoittaneet, että samantasoisia aaltoputkia voidaan pitää hyvänä vaihtoehtona mikroliuskajohdoille tällä taajuusalueella (Houdard, 1976), (Hirota Ogawa, 1987), (Ogawa Minagawa, 1987), (Brauchler etplane, maadoitusliitännät läpivientireikien kautta eliminoituvat, eikä kustannuksia vähennetä käänteisesti, sillä samantasoisen järjestelmän eri elementtien välillä voidaan saavuttaa myös globaali koon pienentäminen. Toinen samantasoisen tekniikan etu on joustavuus linjan suunnittelussa määrittämällä suhde. twehenin välillä he käsittelevät koplanaarista tekniikkaa on kypsien ekvivalenttipiirimallien puute, kuten mikroliuskalinjoille saatavilla olevat, toinen koskee temaattisia samantasoisia mutkia tai tn tällaisia häiritseviä moodeja saavutetaan asettamalla siltoja keskijohtimen yli niin, että potentiaalit joko sivuttaisten maatasojen puoli on identtinen et al, 1989),(Beilenhoff et al, 1991) Tästä syystä lisävaiheet Ilmasiltoja on kahden tyyppisiä: klassisia maa- ja johtimien välisiä siltoja, jotka pakottavat samanlaisen jännitteen kummallekin puolelle Keskijohtimesta Mikä tahansa siltajohto
Silicon Technologies for Millimeter-Wave Applications (jopa 220 GHz:n taajuuksille) tuottokorkean resoluution teknologian, yksi tämän teknologisen prosessin eduista on ilmasillan muodon hallinta. ohjaus, johon liittyy ensinnäkin uudelleentarkistusongelma ja toisaalta prosed, mahdollistaa näiden siltojen kiinnityksen hyvän hallinnan, kuten kuvassa 2. Kuva 2 Ilmasillan toteutus: (a)- Litografiaprosessi, (b)- Ilmasillat toteutettu IEMN-teknologian prosessilla minimoi sillan loisvaikutus sähköiseen ominaisuuteen, jonka pituus on 10 um, leveys 80 um (d = 70 um 10 um minimietäisyys raon ja sillan välillä) ja 3 um metallin paksuus. , maksimipituus on määriteltävä tietylle leveydelle: esimerkiksi 10 um ja 20 um leveys, vastaavasti 100 ja 180 um. Vaikka silta tuo mukanaan alkukapasitanssin, tämä ei aiheuta ongelmia sillan leveyksille tässä pitkiä mittoja, ei kompensaatiota tarvitaan tekniikoita, kuten korkeaimpedanssisen linjan osien käyttöä (Rius et al, 2000-a), (Weller et al.
, 1999)Koplanaarisen transstaattisen lähestymistavan optimaalisen koon määrittämiseksi RLCG-ekvivalentti määritetyt frontonit, jotka on johdettu globaalista analyysistä Nämä arvot riippuvat siirtolinjojen sähköisistä ja geometrisista parametreista sekä taajuudesta C ja G, koska skin-ilmiö muuttaa GaAs-tekniikalla toteutettu virta (1=400 um, t=3 um, ar=119, tand=2x10-, o=4 1x107 Sm) linja- ja raonleveys W 26 um, S-22]m, vastaavasti kuva Kuva 3 havainnollistaa R- ja L-parametrien kehitystä siirtolinjamallille funktiona sittentechopen
Mikroaaltouuni ja teknologiat fotonisista bandgap-laitteista antenneihin ja sovelluksiin RlCG-parametrien tuntemisen jälkeen määrittävät yksittäin sen geometristen parametrien toimintaparametrit: linjan ja raon leveydet sekä maan ja maan välinen etäisyys, maiden välinen etäisyys (d=w +2xS) on tärkeä moodi tämän etäisyyden d on oltava pieni verrattuna aallonpituuteen; yleisesti käytetty rajoitus sA/10 Tämän rajoitteen lisäys (as2x/20=dmex) säteilyhäviöt huomioimatta Lisäksi se rajoittaa säteilevien aaltojen laajuutta ja siksi kuvan 4-(a) ongelmallista tordingia, vaimennus riippuu myös maanpinnan etäisyys Se on itse asiassa kääntäen verrannollinen etäisyyteen d
Tästä seuraa, että linjan leveyden ja maiden välisen etäisyyden chodimensien välillä Tämä suhde W/d on hallitseva vaimennuksessa, on parempi asettaa W maatason leveyden (Wg) ja maatason väliseen väliin. substraatin paksuus (hs) valitaan, jotta saavutetaan kompromissi, alhainen dispersio aina w-taajuuteen asti. Tämän jälkeen valitaan seuraavat olosuhteet, jotta voidaan toteuttaa dev2(W+25)4) Kuva 3 R- ja L-parametrien kehitys taajuus avautuu
Silicon Technologies for Millimeter Wave Applications 220 GHz:n funktio:(a) maan ja maan välinen etäisyys (b) Lineration23 Laajakaistainen kaistanpäästösuodatin, joka on suunniteltu ensimmäisen kerran neljännesaallonpituisten shunt-stub-suodattimien suunnittelussa Tällainen topologiakaistanleveys on läheisessä suhteessa näiden impedanssitasoon, jotta yllä kuvattua optimaalista kokoa noudatettaisiin, impedanssialue ulottuu välillä 30Q2-70 Q2. Näin ollen käytettävissä oleva 3 db:n kaistanleveys on noin 100% rajoitettu ja alle 36% kaistanleveyksillä erittäin tarvitaan alhaisia impedanssitasoja. Näin ollen muotokertoimet tulevat liian suuriksi, jotta laitteesta ei saa erota sekä lois- että mallintamisvaikeuksien suhteen. Joten muut topologiat, kuten 58% ja 36% 0,3 dB:n kaistanleveyden 3. asteen suodattimet 827 GHz
Synteesin mukaan ensimmäinen esimerkki 58 %:n 3 dB:n kaistanleveydellä johti resonaattoreiden impedanssiin 25 Q2, kun invertterit pidetään 51 Q2:ssa 25-vyöhykkeessä, vakiogeometria valittiin seuraavasti: 26 um nauhan leveydet ja 22 urthe-raon leveydet 36 %:n kaistanleveys oli 56 Q2:n ja 15 Q2:n uudelleenimpedanssi inverttereille ja resonaattoreille Kuten ennenkin, 15 Q2saatiin kahdella 30@ kaksoisstubilla Itds alimmalle kaistanleveydelle, jonka edanssialue Q2 ja70r rajoittaa , nauhat ja kokeelliset ja simuloidut tulokset sopivat laajasta g5-(b)Asfirst prototyypistä,ntechopen
Mikroaalto ja fotonisista bandgap-laitteista antenneihin ja sovelluksiin Kuva 5 Asettelu, simuloidut ja kokeelliset vastaavat suuruusvasteet 82 7 GHz:n keskustaajuudella, (a)58 % 3 dB:n kaistanleveydellä ja (b) 36 % 3 dB:llä -kaistanleveyssuodattimet Shelossesh-suodattimen selektiivisyydessä: 096 ja 181 dbbt 58 % ja 36 % kaistanleveyssuodattimille, vastaavasti Nämä arvot ovat täydentävässä lausekkeessa (Matthaei et al 1980), (Cohn, 195eIs, suodattimen laatukerroin, sen lataamaton joka on lähellä 25:tä käytetylle 50 22 -standardin siirtolinjalle5 Kapeakaistainen kaistanpäästö fint kun suodattimen selektiivisyyttä lisätään, Tämä on suoraan suhteessa selektiivisyystasoon. Tämän havainnollistamiseksi esitämme saadut tulokset. tilaa kaistanpäästösuodattimet
Ensimmäinen on 65 GHz:n keskitaajuudella, 22 % näiden suodattimien 3-dBlayoutia, Tällaisille topologioille tunnetun synteesin (Matthaer980) mukaan kaistanleveys ja kytkettyjen linjojen kytkentäkerroin taso Sektioin läheinen suhde Todellakin, kapeita selektiivisiä kaistanleveyksiä saadaan matalalla maatasolla kytkettyjen nauhojen välillä Tämä johtaa alhaisiin kytkentätasoihin metallin äärelliseen johtavuuteen (41x107 Sm kullan metalloinnille) ja GaAs-substraatin kertoimeen (tand 2xry suuria välityshäviöitä suunniteltaessa tällaisia kapeakaistaisia suodattimia. Nämä lisäykset menetetään (5) Esimerkiksi kolmannen asteen 22 %:n 3 dB:n kaistanleveydellä kytketylle linjasuotimelle, joka on suunniteltu 26 um nauhaleveyksillä, liitäntähäviöt ovat 195 dB ja 295 db saavutetaan Kuitenkin jos kaistanleveys pienennetään 5 prosenttiin, lisäys saavuttaa kriittisen aukon
rendi Silicon Technologiesissa millimetriaaltosovelluksissa 220 GHz:n tasolle 87 ja 13 dB:n välillä Nämä arvot on laskettu kuormittamattomalla laatukertoimella, joka todistaa tämän kriittisen pisteen, mutta nämä kaikki ongelmat Ensimmäinen ongelma liittyy siltatopologiaan: suuri, koska mekaanisen stabiilisuuden rajoitukset valmistaa liuskojen välinen silta, kuten kuvissa 6 ja 7 on esitetty. Näin tehdessäsi maadoitusliitännät, joita käytetään suodatusvälin moodien suodattamiseen, ovat pienellä nauhalla ensimmäisissä metallointimalleissa. On selvää, että koska nauhat ovat leveämpiä, olosuhteet kohta 22. Käytettyjen analyyttisten kvasi-TEM-mallien edelleen pätevät mothedity-ehdot eivät aina täyty. Lopuksi epäjatkuvuuksien mitat kasvavat nauhan leveyksien myötä ja sen seurauksena esiintyy vahvoja loisvaikutuksia. Niiden tarkka mallintaminen on melko vaikeaa ja se sallii vain optimointimenettelyn, jonka avulla voidaan säätää kaikkia suodatustekniikan ominaisuudet (Prigent, et al., 2004-b) Kuten sheFig
6 22 %:n 3 dB:n kaistanleveyden prototyypillehyvä sopimus havaitaan betsimuloidut ja kokonaistulokset Tämä sopimuslaajuinen taajuuskaista 500 MHz:stä 110 GHz:iin ja, kuten odotettiin, korjaa 66:sta 110 GHz:iin toiselle prototyypille. Tulokset7 ja antavat 4 -dB lisäyshäviö ja 10 dB paluuhäviö 915 GHz:n keskitaajuudella Verrattuna odotettuun uudelleenlaajentumiseen Tässä tapauksessa tämä ongelma johtuu vain substraatin kääntöpuolelta. Ota huomioon oikeat olosuhteet substraatin takapuolella. Tämä simulaation jälkeinen oikea kaistanleveys ja paluuhäviö ovat välttämättömiä lisäyshäviön arvioimiseksi CPW-linjojen mukaan erittäin kätevä ratkaisu, kolmiulotteiset teknologiset tai paksukalvoiset mikroliuskasiirtolinjat näyttävät sopivalta (Rius et aL, 2000). -b),(Six et al, 2001),(Aftanasar et al, 2001),(Warns etal, 1998), (Schnieder Heinrich, 2001ntechopen
Mikroaalto ja fotonisista bandgap-laitteista antenneihin ja sovelluksiin Kuva 6 Asettelu, Simuloitu jatulokset 65 GHz:n keskustaajuus, 22 % dB:n kaistanleveys, kytketyn linjan suodatin Asettelu, simuloidut ja kokeelliset tulokset 65 GHz:n 3dBq5 % keskustaajuudesta -pieni sarja, piin teknologiat tarjoavat kiinnostusta vähentämällä kiinnostusta aktiivisten toimintojen integrointiin. Niiden haittana on kuitenkin se, että dielektriset häviöt eivät ole yhteensopivia passiivisten toimintojen vaatimusten kanssa
Vaihtoehtona on käyttää läpinäkyviä toimintoja mikroaaltouunissa. Näin ollen tämän sähköiset ominaisuudet tukevat ideaalista dielektristä Toisaalta kalvoteknologia minimoida dispersioilmiöitä sekä poistaa onkalotilatTeknologinen prosessi kehitetty tässä Ill-Vhe piissä kehitetty kalvotekniikka LAA:n laboratoriossa (Toulntechopen)