Mikrovlnné trouby a technologie od zařízení s fotonickým pásmem po antény a aplikace alternativa ke klasickým technologiím Ill-v pro řešení aplikací s milimetrovými vlnamiGe hbt zařízení s mezní frekvencí (Kuhnnd 300 GHz (Rieh et al, 2004) s ohledem na vlnový systém na IP (SoC), jako je 60 GHz WLAN (Floyd a kol., 2006), (vysílače a přijímače s optickým vláknem Doan40/80/160 Gb/s (Perndl a kol., 2004) nebo 24/77 GJakkoli vysoký výkon je problémem v podpoře aktivního vývoje funkcí, pasivní funkce implementované na specifických technologiích využívajících křemík, jako jsou membránové technologie (Vu et al, 2008)hin film0),(Wolf et al, 2005) Nicméně, pokud takové technologie zlepšily svou účinnost, byly by obtížné, protože potřebují složitý technologický proces. Gianesello et al, 2006) prokázali, že pro přizpůsobení až do pásma G (140-220 GHz), pokud byla prokázána technologie s vysokým odporem (HR) křemíku na standardu (Montusclaal, 2005) a technologie HR SOltechnology prokázala svou účinnost při zlepšování celkový výkon integrovaných antén V milimetrovém frekvenčním rozsahu se však paprsek, požadované úrovně selektivity, jeví jako jeden z nejkritičtějších bodů.
Z toho důvodu, tváří v tvář problémům ve vztahu k návrhu řízení, tj. přesnosti modelování, stejně jako vysokým vložkám, které jsou těmto zařízením vlastní, malým elektrickým délkám v milimetrových vlnách, musí být technologický rozptyl založen na tekkancích v milimetrech. vlnový frekvenční rozsah Technologie Ill-V, které jsou za milimetrovými mikrovlnnými funkcemi získanými v technologii Ill-v pro širokopásmové filtry uvedené zde, budou referencí pro srovnání s jinými technologiemi Několik technologických procesů zaměřených na křemíkové technologie bylo poté studováno membránovými a tenkovrstvými mikropáskovými technologiemi. Elektrická výkonná zařízení s milimetrovými vlnami a aktivní obvody dosažené v technologiích sT-Microelectrordvanced cMOSHR SOI za účelem zjištění vhodnosti této technologie pro systémy s adresou milimetrových vln na čipu (SOC) až do 220 GHz a více Klasické útržky doplněné technologií koplanárních vlnovodů byly nejprve navržen tak, aby byl vhodný s technologiemi, poté byl navržen návrh spřažených trubkových filtrů s vanou 60 GHz Tyto koncepty byly ověřeny srovnáním s experimenty prováděnými až do 220 GHzntechopen
rend on Silicon Technologies pro aplikace s milimetrovými vlnami až do 220 GHz realizované na křemíkovém substrátu o tloušťce 400 um9, tand=0018) Technologický proces se skládá z pěti hlavních kroků, jak je znázorněno na obrázku na přední straně Další, vypracování úrovně kovu se provádí první lisovací forma Po potlačení plísně fotorezistu se ve štěrbině potlačí vrstva semen Třetím krokem je realizace vzduchových můstků fotorezistová forma se používá k vyplnění koplanárních slotsen uložených můstků, zlata se odpaří a poté 3-Hm -silné zlato je galvanicky pokoveno Odstranění silikonového substrátu na zadní straně SiDeep Reactive lon Etching (DRIE) technion lámání obran během procesu DRIE, plátek a silná fotorezistová forma More je lepena na přední straně
Nakonec se struktury uvolní z lázně a následuje co2 drvinf dielektrikum, membrána má mechanickou tuhost dostatečně silnou, aby absorbovala napětí vyvolaná různými technologickými procesy při zachování efektivní permitivity. požadovaná úroveň technologické vyspělosti Zatímco membránové technologie nabízejí největší zájem o redukci elektrických ztrát, permitivitu blízkou l, pokud jde o dosažitelné impedance, skutečně, při splnění podmínek popsaných bHeinrich (oddíl 22), aby se omezil rozptyl přenosových vedení i ztráty, pro relativní permitivitu 18 je rozměr země-země (a)isIz Za těchto podmínek by měla být šířka pásu nastavena v intervalu mezi 65 um a 140 um, což znemožňuje dosažení přenosového vedení 50 Q2 Hedisperzní než lll-V technologie, omezení mezi a 199 um, to vedlo k dosažitelné charakteristiQ až 138Q aGHz Navzdory stupni volnosti v syntéze (Matthaei et al, 1980), která umožňuje upravit hodnoty impedance, omezení dosažitelného rozsahu impedance forntechopen
Mikrovlnné trouby a zařízení s fotonickým pásmem k anténám a aplikacím Membránové technologie nám neumožňují dosáhnout šířky pásma menší než 55 %, nicméně použití topologie s duálními pahýly Rozložení filtru 4. řádu s duálními krátkými pahýly na 94 GHz je zobrazena na obr. 9(a) Vloženídb pro relativní šířku pásma získanou elektrosimulací HFSS (obr. 9-(b) Experimentální výsledky byly získány od 60 GHz do 110 GHz. Simulované a perimentální magnitudové odezvy (Na základě předchozí topologie filtru jsme vyvinuli filtr 4. řádu se složeným stubsplingem mezi nesousedícími prvky
Vytváří tak přenospovaha vazby vytvořené pro elektrickou vazbu (kapacitní pásmo je způsobeno přítomností přenosové nuly na nízké frekvenci. Je tedy možnésnížit vložný útlum Ve srovnání s experimentálními výsledky si můžeme všimnout, že frekvenční posun is4 GHz Pokud jde o složitost takové topologie, výsledky(b)Obr. 10 Filtr se složenými pahýly Fotografie(a), Simulovaná a experimentální magnitudentechopen
rend on Silicon Technologies pro aplikace s milimetrovými vlnami až do 220 GHz33 Úzkopásmový pásmový filtr Designvhodný pro dosažení broAvšak difficumet v pásmových filtrech dof je tvrdší pro dosažení filtru s úzkou šířkou pásma (5% 3dB pásmo). použití klasického spřaženého lineru na 4 GHz weTechnologická omezení ukládají šířky linek a slotů větší než 10 um Interarge, což přináší potíže s přepojováním Hnd můstků. příliš velký(Vu et al008) Topologie, kterou jsme vyvinuli, je proto pseudoeliptický filtr s prstencovým rezonátorem a filtr je charakterizován přítomností dvou samostatných módů šíření, což je zaručeno zavedením dises do prstence Inpled-lines vyvinuté M K Mohdem SallehMohd salleh et2008) Tento prstencový filtr 2. řádu na 94 GHz má relativní šířku pásma 5 % Skládá se ze dvou čar čtvrtinové vlnové délky buzených dvěma identickými, design je snadný a sladěný s kroky ladění
Elektromagnetická obr. 11) ukazuje 53% ztrátu pásma 4 GHz E646 lepší než 20 dB, což je hlavní nevýhoda, která omezuje pro filtr první omezený dosažitelný rozsah impedance; Sekunduje nízká permitivita, která, i když je zajímavá pro omezení rozptylu čáry, omezuje její použití na relativně nízký frekvenční rozsah suchý způsob s použitím Deep Reactive lon Leptání je obtížné řídit Proto bylo nutné vyvinout nové technologie pro implementaci pasivních funkcí v milimetrovém frekvenčním rozsahu11 2nd- objednat vyzváněcí filtr(a) Fotografie(b)Simulované a experimennttechopen
Mikrovlnné trouby a od zařízení s fotonickým bandgapem k anténním a aplikačním mikropáskovým technologiím (TFM) níže uvedené mohou být zvláště vhodné Výhody křemíkové technologie jsou v zařízeních nesporné, nicméně obtížné kvůli vysokým úrovním ztráty při vložení Protože naším cílem bylo zachovat křemíkový substrát pro implementaci aktivních funkcí alternativa spočívala v použití křemíku izolovaného přes zemní plochu Tato základní deska umožňuje vyhnout se dielektrickým ztrátovým efektům souvisejícím s těmito knihovnami pro takovou technologii jsou k dispozici různé modely, mikropáskové od přírody První krok technologického proces (obr. 12) jsou adhezní filmy na bázi achitinu-wolframu a zlata (200 A/ 300 Nejprve nanesené odpařováním Kvůli špatné adhezi mezi BCB a zlatem byl 300-A tenký film titanu Dielektrikum, které jsme použili, bylo fotosenzitivní BCB 4026-26 od Dow Chemical, Midland, tan=210-3) Umožňuje vrstvu o tloušťce 10 um včetně rychlosti předpečení, čímž se získá měkké vypalování (až 210 C) této první dielektrické odolnosti vůči následným zpracovatelským operacím
Druhý 10um tlustý filmový polymerní film BCB byl poté potažen rotačním povlakem a vzorován (fotolitografie: vystavení UV světlu a DS2100way jako první vrstva. Poté bylo provedeno konečné tvrdé vypalování pro polymeraci, které bylo provedeno ve fázi žíhání až do 230 °C Linky přenosu signálu jako koplanární přístupy byly vyrobeny ve stejnou dobu Koplanární přístupy na horní straně připojené k základní rovině přes strany dielektrika Aby se dosáhlo pokovování pomocí galvanického pokovování zlatem, je k ochraně dalších zařízení použita vrstva fotorezistu širší rozměry (3 um) byly vyrobeny Tenký vodivý film A/200 A) pro galvanické pokovování a poté zpracován tak, aby definovaly přesné rozměry transmisního a koplanárního přístupového galvanického pokovování 3 um zlata, fáze eloper Tenký vodivý film byl odstraněn mokrým- leptání a fotorezist byl nakonec zředěn odstraňovačem. Získaná struktura přenosového vedení není technologicky otevřená
rend on Silicon Technologies pro aplikace s milimetrovými vlnami až do 220 GHz fotorezistObrázek 12 Technologický proces pro přenosové vedení založené na BCBKoplanární archy ukázaly, že tloušťka vrstvy BCB je parametr, který nejvíce ovlivňuje ztráty (Six et al, 2005), (Leung et al, 2002), (Prigent et al, 2004-a) Byly provedeny výzkumy s cílem snížit tyto vložné ztráty. Jak je znázorněno na obr. 14, přenosovou linku lze považovat za optimální tloušťku dielektrika
Přes 20-Hm-tloušťka,nezískáno V rámci takové topologie byly prováděny prostřednictvím širokého frekvenčního rozsahu od 05 GHz do 220 GHz Přenosová linka s kalibrací 50-Q2 mpedaas toho bylo dosaženo pomocí metody kalibrace ofhru-reflection line (TRL). kalibrační standardy a přenosvyrobené v síti P 8510 XF a anrits4/C se používají ve frekvencích (45 MHz-120 GHz) a (140 GHz-220 GHz) Simulované výsledky a útlum pro 50-přenosovou linku na 220 GHz je řádově 0 6 db/nlines pro různé csimulace tloušťky bcb a experimentální výsledkyntechopen
Mikrovlnné vlny od zařízení s fotonickým bandgapem po anténu a aplikaceObr. 15 Porovnání mezi simulací (výsledky měření ADS 50-Q TEMS-ne s tloušťkou 20 um BCB až do pásma 220 GHz42, abychom ilustrovali technologii mikropáskových tenkých vrstev na bázi Si-BCB, filtr, který má být navržen, zhruba odpovídá filtru v pásmu U, propustné pásmo 3 dB je 49–51 GHz, úroveň potlačení ve frekvenčním pásmu 41 15–46 15 GHz je 35 dB a není vyžadována žádná specifikace pro horní pásmo. liniové topologie jsou v zásadě vhodné pro úzkopásmové filtry. Přesto však požadované úrovně vložení a potlačení jsou takové topologie přijatelné s výše uvedenými specifikacemi filtrů Ve skutečnosti je blízkost propustného pásma a vysoké úrovně potlačení. vložné ztráty Tyto úvahy nás vedly k tažení topologie filtru založené na duálních rezonátorech chování (DBR), což znamená jak stoppásmo, tak propustné pásmo (Rizzi, 1988) Takový rezonátor je výsledkem dvou různých otevřených pahýlů nastavených paralelně Každý pahýl přináší nulu přenosu na obě strany theobal syntéza umožňuje nezávisle řídit šířku pásma, horní a dolní frekvenční pásma a také různé přenosové frekvence filtru n-tého řádu, tzn.
, složený z DBR (Quendo et al, 2003) Aplikujme podobný vývoj na návrh filtru 4. řádu, který splňuje požadované specifikace. Výsledkem jsou čtyři přenosy nerequencied nebo spojené v závislosti na elektrické délce čtyř rezonátorů: liší se nebo být identické (obr. 16) Pro jednoduchost byly elektrické charakteristiky pahýlů horní frekvence, tj. Lla Zla), (L2a, Z2a), (L3a, Z3apper spojeny nuly přenosu Podobně byl navržen spodní frekvenční filtr na základě společného použití syntézy (Quendo03) a založené dmetody, která umožnila korál, 2003-a) (Prigent et al, 2003-b), (Tagushi, 1987), (Prigent et al, 2002) Jak je znázorněno na obr. 17, získaná filtrelektrická odezva s touto metodou návrhu byla ve velmi dobré shodě s výsledky simulací (ADS-Momentumntechopen
rend on Silicon Technologies pro aplikace s milimetrovými vlnami až do 220 GHz s různou impedancí a délkou) nebo se čtyřmi identickými rezonátory filtru DBR 4. řádu v pásmu U (b) porovnání experimentu elektromagnetické simulace, v širokém frekvenčním rozsahu až 75 GHz(c)43 AplikacePodle kvality experimentálních výsledků pozorovaných při 94 GHz jsme se pokusili transponovat naše koncepty do horní frekvenční domény v pásmu G (140-220 GHz). klasického bočníkového filtru čtvrtého řádu s 10% šířkou pásma 3dB Podle klasické syntézy (Matthaei et al, 1980) se při navrhování filtru s takovými specifikacemi potýkáme s technickými nemožnostmi
Na této frekvenční úrovni tedy výsledky elektromagnetické vlny navíc znesnadnily, ba dokonce znemožnily korekce elektrické odezvy rozměry filtru. be design je filtr 4. řádu 60 GHz centrální frekvence Tímto způsobem lze dosáhnout specifikací filtru při zachování správného tvarového faktoru pro stuby (obr. 18) mentální výsledky 10 GHz a 140-220 GHz pásma I přes mírné zlepšení vložných ztrát, výsledky měření jsou v naprostém souladu
rend on Silicon Technologies pro aplikace s milimetrovými vlnami až do 220 GHz, který je přítomen (buď GaAs nebo InP) techonductorsubstrát umožňuje převzít další vlastnosti náboje, které jsou vlastní této implementaci aktivních funkcí (například tranzistor) (Dambrine et al, 1999) Taková technologie nabízí možnost realizovat milimetrové monolitické integrované obvody (MWMIC), pro které jsou pasivní a aktivní součástky vyráběny povrchovou montáží a kabeláž součástek je redukována, stejně jako náklady na technologii výroby. nános kovů je dobrý jako jeho vysoká odolnost vůči oxidaci, kov široce používaný pro technologie je zlato V milimetrovém frekvenčním rozsahu, tloušťka zlata je parametr, obecně 3 um tlustý, aby se omezilo šíření Několik technik dosahuje tohoto kovového pokovování, když tloušťka kovu překračuje mikrony. aby se minimalizovaly náklady, podání metalizace stručně popíše kroky potřebné k implementaci komponent v technologii Ill-V, jmenné technologii galvanického pokovování a litografii v kombinaci a také topologii masek Základním principem dále studované technologie je ukládání postupných vrstev lepených a eliminovány po naředění na definované throuptické masky používané ve fázích izolace obětní vrstvy V popsané se používá: první, jejíž rozměry jsou vyšší (3 um) než druhá s přesnými rozměry Použití takových, pokud nedochází k překrývání mezi dvěma obětovanými vyhněte se vyboulení vzorů edhe dTakže je nanesena tenká kovová vrstva (několik set angstromů) buď vakuovým odpařovacím katodovým nástřikem Tato poslední technika je upřednostňována před první z obětovaných vrstev, a proto chráněnými vzory
Navíc umožňuje větší tloušťku kovové vrstvy V konvenčních technologiích Ill-V je tato tenká kovová vrstva vrstva pro zajištění dobré adheze folinového vzduchu, je prakticky nemožné dosáhnout elektrolýzy přímo na titanitroplating, adhezní vrstva je chemicky leptané Přesto leptání zařízení, adhezní vrstva i zlatý nános jsou leptány Navíc u rozměrů je nutné trvat na leptacím procesu, to má za následek, že nános Je třeba také poznamenat, že většinu času při leptání předurčuje zamezit vzniku vzorů dlaždic Z těchto důvodů navrhovaná technologie používá niklový povlak, který splňuje všechny požadavky: dobrá přilnavost k substrátu, dobrý růst zlata a snadnost procesu leptáníntechopen
Mikrovlnné trouby a technologie od zařízení s fotonickým bandgapem po antény a aplikace Třetí krok spočívá v samotném galvanickém pokovování, po dosažení definice vzorů a fázích nanášení tenkých vrstev Elektrický proud plovoucí dvojitý kyanid zlata a draslíku (KAu(CN))) vytváří chemickou reakci elektrody Zlato jsou kladné ionty, vzorek se dostává ke katodě a následuje přenos nábojů nazývaný galvanické pokovování Tento základní princip je relativně jednoduchý; Tato operace však musí být stále prováděna s určitou opatrností Ve skutečnosti, ohmické vedení přenosového vedení závisí nejen na měrném odporu kovu, ale také na jeho relativně nízké hustotě Hif velmi nízká proudová hustota poskytuje velmi nízkou drsnost, zvyšuje také mechanickou pevnost obětního zákona. musí proto slíbit mezi drsností a mechanickou pevností3 um Realizace linky pro galvanické pokovování zlata: a- Litografický proces, b- Tranes dodatečně kritické odstraňování vrstev a leptání tenké kovové vrstvy V milimetrovém a submilimetrovém kmitočtovém rozsahu jsou koplanární vlnovody Moret al, 1998), (Papapolymerou et al. 1999)
Mnoho studií skutečně ukázalo, že koplanární vlnovody lze považovat za dobrou alternativu k mikropáskovým vedením v tomto frekvenčním rozsahu (Houdard, 1976), (Hirota Ogawa, 1987), (Ogawa Minagawa, 1987), (Brauchler etplane, the zemní spojení přes průchozí otvory jsou eliminovány a nevratně se nesnižují náklady, mezi různými prvky koplanárního systému lze také dosáhnout globálního zmenšení velikosti Další výhodou koplanární technologie je flexibilita v návrhu The Indeed a lline s givd definováním poměru mezi těmi, které se zabývají koplanární technologií, je nedostatek vyspělých modelů ekvivalentních obvodů, jako jsou modely dostupné pro mikropáskové vedení. Druhý se týká tematických koplanárních ohybů nebo tn takových rušivých režimů je dosaženo vložením můstků přes středový vodič, takže potenciály na obou strany bočních zemních ploch jsou identické et al, 1989), (Beilenhoff et al, 1991) V důsledku toho další krokyExistují dva typy vzduchových můstků: klasické mezizemní a mezivodičové můstky, které vynutí podobné napětí na obou stranách centrálního vodiče Ať už je bridgntechopen
rend on Silicon Technologies pro aplikace s milimetrovými vlnami až do 220 GHz pomocí technologie s vysokým rozlišením, jedním z výhod tohoto technologického procesu je řízení tvaru vzduchového mostu V hybridní technologii vzduchové mosty přetvářejí tvar tht do ovládání zahrnující problém reprfirst a na druhé straně proused umožňuje dobrou kontrolu upevnění těchto můstků, jak je znázorněno na obr. 2. Obr. minimalizovat parazitní vliv můstku na elektrickou charakteristiku výšku, šířku 10 um, délku 80 um (d=70 um 10 um minimální vzdálenost mezi štěrbinou a můstkem) a tloušťku kovu 3 um, navíc pro zajištění dobré mechanické stability , pro danou šířku musí být definována maximální délka: například šířka 10 um a 20 um, povolená délka 100 a 180 um Most sice zavádí přístupovou kapacitu, ale to u šířek můstku zde není problém jako u dlouhých rozměrů, žádná kompenzace techniky, jako je použití úseků vysokoimpedančního vedení, jsou vyžadovány (Rius et al, 2000-a), (Weller et al.
, 1999) Aby se určilo optimální dimenzování koplanárního transstatického přístupu Ekvivalent RLCG stanovený fronony odvozené z globální analýzy Tyto hodnoty závisí na elektrických a geometrických parametrech přenosových vedení a také na frekvenčních prvcích C a G, jak se efekt kůže mění proud doplněný technologií GaAs (1=400 um, t=3 um, ar=119, tand=2x10-, o=4 1x107 Sm) šířka vedení a slotu W 26 um, S-22]m, v tomto pořadí Obr. 3 ilustruje vývoj parametrů R a L pro model přenosové linky jako funkci thentechopen
Mikrovlnné trouby a technologie od zařízení s fotonickým bandgapem po antény a aplikace se znalostí parametrů RlCG jednoduše určují parametry funkce jejich geometrických parametrů: šířka vedení a štěrbiny a vzdálenost země-země, vzdálenost mezi zemí (d=w +2xS) je důležitý mód, tato vzdálenost d musí být nízká ve srovnání s vlnovou délkou; běžně používané omezení sA/10 Zvýšení tohoto omezení (as2x/20=dmex) bez ohledu na ztráty zářením Navíc omezuje rozsah vyzařujících vln, a tedy i problematické tordování k obr. 4-(a), útlum také závisí na vzdálenost od země Je ve skutečnosti nepřímo úměrná vzdálenosti d
Z toho vyplývá, že mezizemní vzdáleností chosrozměry šířky vedení a mezizemní vzdálenosti Tento poměr W/d je převládající v útlumu, je výhodné nastavit W v intervalu mezi šířkou základní roviny (Wg) a tloušťka substrátu (hs) je zvolena tak, aby se vytvořil kompromisní nízký rozptyl až do W-frekvenčního pásma, poté jsou zvoleny podmínky pro realizaci našich dev2(W+25)4)obr. 3 Vývoj parametrů R a L jako funkce frekvencentechopen
rend on Silicon Technologies pro aplikace s milimetrovými vlnami až do 220 GHz funkce :(a) vzdálenost země-země (b) Lineration23 Návrh širokopásmového pásmového filtru byl poprvé zkoumán při návrhu čtvrtvlnových bočních filtrů Taková topologická šířka pásma je v těsném vztahu s úrovní impedance těchto prvků, aby bylo dodrženo výše popsané optimální dimenzování, rozsah impedance sahá od 30Q2 do 70Q2. Dostupná šířka pásma 3 dB bude tedy přibližně ohraničena 100 % a pro šířky pásma pod 36 % velmi jsou potřebné nízké úrovně impedance. Tvarové faktory se tedy stávají příliš velkými, než aby je bylo možné korigovat ze zařízení s ohledem na parazitní i modelovací potíže, takže jiné topologie, jako jsou 58% a 36% 0,3-dB-šířka pásma filtru 3. řádu na 827 GHz
Podle syntézy, první příklad s 58 % šířky pásma 3 dB v impedanci 25 Q2 pro rezonátory, když jsou invertory udržovány na 51 Q2 25 úrovní ztrát, byla standardní geometrie zvolena následovně: 26 um pro šířky pásu a šířky slotu 22 urthe Šířka pásma 36 % byla reampedance 56 Q2 a 15 Q2 pro invertory a rezonátory Stejně jako dříve, 15 Q2 bylo získáno se dvěma dvojitými 30@ stuby Itds k nejnižší šířce pásma, která je ohraničena 70r Q2 a mezi invertory , proužky a properimentální a simulované výsledky se shodují na širokém g5-(b)Asfirst prototypu,ntechopen
Mikrovlnné trouby a od zařízení s fotonickým bandgapem k anténě a aplikacím Obr. 5 Rozvržení, simulované a experimentálně související odezvy velikosti 82 7 GHz centrální frekvence, (a) šířka pásma 58 % 3 dB a (b) 36 % 3 dB -filtry šířky pásma Jako selektivita filtru se ztrátou: 096 a 181 db pro 58% a 36% filtry šířky pásma, v tomto pořadí Tyto hodnoty jsou v úplném vyjádření (Matthaei et al 1980), (Cohn, 195eIs, v pořadí filtrů s nezatíženým faktorem kvality, což se blíží 25 pro standardní použitou přenosovou linku 50 225 Úzkopásmová pásmová propust při zvýšení selektivity filtru, která je přímo úměrná úrovni selektivity. objednat pásmové filtry
První je na střední frekvenci 65 GHz, 22 % 3dBlayouts těchto filtrů. Pro takové topologie, podle dobře známé syntézy (Matthaer980), je šířka pásma a úroveň vazebního koeficientu propojených linek v úzkém vztahu Úzké selektivní šířky pásma jsou skutečně získány s nízkou základní rovinou mezi spojenými pásy To vede k nízkým vazebným úrovním na snížení konečné vodivosti kovu (41x107 Sm pro pokovování zlata) ak faktoru substrátu GaAs (nebo 2xry při navrhování takových úzkopásmových filtrů jsou očekávány vysoké vložné ztráty Tyto vložné ztráty zhruba od (5) Například pro 22% 3dB-pásmový sdružený filtr třetího řádu navržený s šířkou pásku 26 um, vložné ztráty mezi 195 dB a je získáno 295 db Pokud se však šířka pásma sníží na 5 %, vložení dosáhne kritického otevření
rend on Silicon Technologies pro aplikace s milimetrovými vlnami až do úrovně 220 GHz mezi 87 a 13 dB Tyto hodnoty byly vypočítány s nezatíženým faktorem kvality, který dokazuje, že tento kritický bod je v pásech, ale toto je celá řada problémů První problém spočívá v topologii mostu: velkému omezení mechanické stability vytvořte mezipáskový můstek, jak je znázorněno na obrázcích 6 a 7. Tímto způsobem jsou zemní spojení používaná pro filtrování režimů spřažených slotových linek s malým proužkem na modelování prvních metalizačních vrstev. Je zřejmé, že jelikož jsou pásy širší, podmínky 22. stále platné mothetické podmínky použitých analytických kvazi-TEM modelů nejsou vždy splněny Nakonec se rozměry diskontinuit zvětšují s šířkou pásu a následně se objevují silné parazitní efekty Přesné modelování je poměrně obtížné a umožňuje pouze optimalizační postup pro úpravu všech charakteristika filtrační techniky (Prigent, et al, 2004-b) Jak uvádí Obr.
6 pro prototyp 22% šířky pásma 3dB je pozorována dobrá shoda simulované a celkové výsledky Toto souhlasné frekvenční pásmo od 500 MHz do 110 GHz a podle očekávání korigováno od 66 do 110 GHz pro druhý prototyp Výsledky Theental7 a dávají 4 -dB vložný útlum a 10dB zpětný útlum pro středovou frekvenci 915 GHz Ve srovnání s očekávaným resubroadeningem V tomto případě je tento problém způsoben pouze zadní stranou substrátu Opravdu, frekvenční odezva po simulaci byla zkontrolována a zohledněna zohledněte správné podmínky na zadní straně substrátu Tato správná zpětná ztráta šířky pásma po simulaci je nezbytná k posouzení vložného úbytku na základě CPW linek velmi pohodlné řešení, trojrozměrná technologická nebo tlustovrstvá mikropásková přenosová vedení se zdají být vhodná (Rius et al., 2000 -b), (Six a kol., 2001), (Aftanasar a kol., 2001), (Warns a kol., 1998), (Schnieder Heinrich, 2001ntechopen
Mikrovlnné trouby a zařízení s fotonickým pásmem k anténě a aplikacím Obr. 6 Rozvržení, simulace a výsledky Centrální frekvence 65 GHz, šířka pásma 22 % dB, uspořádání filtru s propojeným vedením, simulované a experimentální výsledky 65 GHz centrální frekvence 5 % 3 dB - malé série, technologie na křemíku nabízejí zájem s ohledem na snížení jejich zájmu o integraci aktivních funkcí, jejich nevýhodou však je, že úrovně dielektrických ztrát nejsou kompatibilní se specifikacemi požadovanými pro pasivní funkce
Alternativa spočívá v použití transparentního pro funkce v mikrovlnné troubě. Elektrické vlastnosti tohoto nosiče jsou tedy ideálním dielektrikem. zde vyvinutá ta vyvinutá v křemíku Ill-Vhe Membránová technologie vyvinutá v laboratoři LAAs (Toulntechopen