Микровълнови и технологии от фотонни устройства с разграничена лента до антени и приложения, алтернативни на класическите Ill-v технологии за адресиране на приложения с милиметрови вълни. Устройства за hbt с гранична честота (Kuhnnd 300 GHz (Rieh et al, 2004) съответно на вълнова система върху чип (SoC) като 60 GHz WLAN (Floyd et al, 2006), (Doan40/80/160 Gb/s приемо-предаватели с оптични влакна (Perndl et al, 2004) или 24/77 GH, въпреки че високата производителност е основен проблем в поддръжката за активно развитие на функциите, пасивни функции, които се изпълняват върху силикон, като се използват специфични технологии като мембранни технологии (Vu et al, 2008)in film0), (Wolf et al, 2005) Въпреки това, ако такива са технологични, техните функции за ефикасност, те са трудни, тъй като се нуждаят от сложен технологичен процес, Скорошна работа ( Gianesello et al, 2006) са демонстрирали, че за адаптиране на приложения до G-лента (140-220 GHz), ако е демонстрирана технологията силиций върху стандарт с високо съпротивление (HR) (Montusclaal, 2005) и технологията HR SOl е доказала своята ефикасност за подобряване цялостните характеристики на интегрираните антени Въпреки това, в милиметровия честотен диапазон bea, необходимите нива на селективност, се явяват като една от най-критичните точки
Следователно, в съперничество, изправено пред проблеми във връзка с дизайна на контрола, т.е. точността на моделиране, както и високите вмъквания, присъщи на такива устройства, ниските електрически дължини, участващи в милиметрови вълни, технологичната дисперсия трябва да бъде минимална мярка на техническите характеристики в милиметри. Технологиите с честотен диапазон на вълната Ill-V, които стоят зад милиметровите микровълнови функции, получени в технологията Ill-v за широколентови и филтри, докладвани тук, ще бъдат еталон за сравнение с други технологии След това бяха проучени няколко технологични процеса, предназначени за силициеви технологии мембранни и тънкослойни микролентови технологии И накрая, елементи и активни вериги на милиметрови вълнови електрически устройства, постигнати в sT-Microelectrordvanced cMOSHR SOI technoloas за изследване на пригодността на тази технология за адресиране на системи с милиметрови вълни на чип (SOC) до 220 GHz и отвъд Класическа основа на основата, допълнена в копланарна вълноводна технология за първи път проектирани толкова ефективни с технологии, След това, дизайнът на свързани линии и филтри на вана 60 GHz Тези концепции бяха валидирани чрез сравнение с експерименти, извършени до 220 GHzntechopen
rend on Silicon Technologies за приложения с милиметрови вълни до 220 GHz, реализирани върху силициева подложка с дебелина 400 um9, tand=0018) Технологичният процес се състои от пет основни стъпки, както е показано на фиг., отложена на предната страна. След това разработката нивото на метала се извършва първо от тях. След потискането на фоторезистната форма, зародишният слой се потиска в слота. Третата стъпка е да се реализират въздушни мостове, фоторезистната форма се използва за запълване на копланарни слотсени отложени мостове, златно семе се изпарява и след това 3-Hm -дебело злато е галванопластика Премахване на силициев субстрат в задната страна SiDeep Reactive lon Etching(DRIE)technion брана, счупваща се по време на процеса DRIE, вафлата е дебела фоторезистна форма Moreis bondedupport one in front side
Накрая, структурите се освобождават от банята, последвано от диелектрик co2 drvinf, мембраната притежава механична твърдост, достатъчно силна, за да поеме напреженията, предизвикани от различни технологични процеси, като същевременно запазва ефективната диелектрична проницаемост. необходимото ниво на технологичност Докато мембранните технологии предлагат интерес за намаляване на електрическите загуби, диелектрична проницаемост, близка до l, силно по отношение на постижимите импеданси. Всъщност, когато отговарят на условията, описани bHeinrich (раздел 22), така че да се ограничи както дисперсията на предавателните линии, така и загубите, за относителна диелектрична проницаемост от 18, измерението земя-земя (a) е Iz В рамките на тези условия ширината на лентата трябва да бъде зададена в интервал между 65 u и 140 um, което прави постигането на 50 Q2 предавателна линия невъзможно Hedispersive от lll-V технология, ограничението между m и 199 um, това води до постижими характеристики Q до 138Q aGHz. Въпреки степента на свобода, която е възможна в синтеза (Matthaei et al, 1980), който е за регулиране на стойностите на импеданса, ограничението на постижимия диапазон на импеданса за ntechopen
Микровълновата печка и от устройствата с фотонна лента с междинна лента до антената и приложенията, мембранните технологии не ни позволяват да достигнем честотна лента под 55%, въпреки това използването на топология с двойни превключватели Оформлението на филтър от 4-ти ред с двойни къси вдлъбнатини на 94 GHz е показано на Фигура 9(a) Вмъкване db за относителна широчина на честотната лента, получена чрез електросимулация HFSS (Фигура 9-(b) Експерименталните резултати са направени от 60 GHz до 110 GHz Фигура 9 4-ти ред класически шунт-прекъсващ лентов филтър Снимка (a), Симулирани и експериментални амплитудни отговори (Въз основа на предишната топология на филтъра, ние разработихме филтър от 4-ти ред със сгънати спънки между несъседни елементи
По този начин се създава предаване естеството на свързването, създадено за електрическо свързване (обхватът на капацитета се дължи на наличието на нула на предаване при ниска честота. По този начин е възможно намалена загуба на вмъкване В сравнение с експерименталните резултати можем да забележим, че има е 4 GHz честотно изместване По отношение на сложността на такава топология, резултатите (b) Фигура 10 Филтър със сгънати мъничета Снимка (a), Симулиран и експериментален магнитудентехопен
rend on Silicon Technologies за приложения с милиметрови вълни до 220 GHz33 Теснолентов лентов филтър Дизайн, подходящ за постигане на broВъпреки това трудностите в лентовите филтри DOF са по-трудни за постигане на филтър с тясна честотна лента (5% 3-dB честотна лента), с използване на класически свързан линетер при 4 GHz ние. Технологичните ограничения налагат ширината на линията и слота да бъде по-голяма от 10 um Interarge, което създава трудности при свързване на мостове. Освен това, като се има предвид ниската диелектрична проницаемост и електрическите дължини, засегнати от съотношението на свързаната ширина към дължина, е твърде голям (Vu et al008) Следователно топологията, която разработихме, е псевдоелипсовиден филтър с пръстеновиден резонатор, тъй като филтърът се характеризира с наличието на два отделни режима на разпространение, гарантирани от въвеждането на дисези в пръстеновидните въведени линии, разработени от M K Mohd SallehMohd salleh et2008) Този базиран на пръстен филтър от 2-ри ред на 94 GHz има относителна честотна лента от 5%. Състои се от две линии с четвърт дължина на вълната, възбуждани от две идентични.
Електромагнитната Фигура 11) показва 53% обхват 4 GHz E646 загуба, по-добра от 20 dB от основните недостатъци, които ограничават за филтъра първия ограничен достижим обхват на импеданса; второто е ниската диелектрична проницаемост, която, макар и да е интересна за ограничаване на дисперсията на линията, ограничава използването й до сравнително ниски честоти, но трудно се контролира, като се използва Deep Reactive lon Etching. Ето защо трябва да се разработят нови технологии за прилагане на пасивни функции в милиметров честотен диапазон11 поръчка пръстен или филтър(a) Снимка(b)Симулиран и експериментален
Микровълнова печка и от фотонни устройства с забранена лента до антени и приложения. Микролентовите (TFM) технологии, посочени по-долу, могат да бъдат особено подходящи. Предимствата на силициевата технология са безспорни в устройствата. Въпреки това е трудно поради високите нива на загуба при вмъкване, тъй като нашата цел беше да запазим силиконовия субстрат. за изпълнение на активни функции, алтернатива се състои в използването на силиций, който е изолиран чрез заземяваща равнина Професионалистът, тази заземяваща равнина позволява избягване на ефектите на диелектрични загуби, свързани с тези библиотеки, различни модели са налични за такава технология, микролентови по природаПървата стъпка от технологичните процес (Фигура 12) е заземена равнина на ахитин-волфрам и адхезионни филми на основата на злато (200 A/ 300 Първоначално отложено чрез апорация Поради лоша адхезия между BCB и злато, 300-A-тънък филм от титан. Диелектрикът, който използвахме, беше фоточувствителният BCB 4026-26 от Dow Chemical, Midland, и = 210-3) Позволява слой с дебелина 10 um, включително скорост на предварително изпичане, преди да се получи Меко изпичане (до 210C) на това първо диелектрично съпротивление за последващи операции на обработка
Вторият полимерен филм от BCB филм с дебелина 10 um след това беше покрит със завъртане и шаблон (фотолитография: излагане на UV светлина и DS2100way като първи слой) След това окончателно твърдо изпичане за полимеризация, извършено от етап на отгряване до 230C Линиите за предаване на сигнала as копланарните достъпи са произведени по едно и също време. Копланарните достъпи отгоре са свързани със заземителната равнина през страните на диелектрика. За да се получи метализация с помощта на галванопластика със злато, топлорезистентният слой се използва за защита на други устройства. След обработка на фоторезистента tht, трансмисионните линии и Бяха направени по-широки размери (3 um) Тънък проводящ филм A/200 A) за галванопластика и след това се обработваше, за да се определят точните размери на транслинеен и копланарен достъпен галванопластика от 3 um злато, theeloper етап Тънкият проводящ филм беше отстранен с мокър ецване и фоторезистът накрая се разрежда с препарат за отстраняване. Получената структура на предавателната линия не е отворена
разкъсване на Silicon Technologies за приложения с милиметрови вълни до 220 GHz фоторезист Фигура 12 Технологичен процес за предавателна линия, базирана на BCB. Копланарните дъги са показали, че дебелината на слоя BCB е параметър, който влияе най-много върху загубите (Six et al, 2005), (Leung et al, 2002), (Prigent et al, 2004-a) Бяха проведени изследвания, за да се намалят тези вмъкнати загуби. Както е показано на Фигура 14, предавателната линия може да се счита за оптимална дебелина на диелектрика
Отвъд 20-Hm-дебелина, не е получено. В рамките на такава топология са извършени чрез широк честотен диапазон от 05 GHz до 220 GHz Предавателна линия с 50-Q2 mpedaas калибриран, това е постигнато чрез метода за калибриране на линията на отражение на hru (TRL) стандарти за калибриране и предаване, произведени в мрежата P 8510 XF и anrits4/C, използвана в (45 MHz-120 GHz) и (140 GHz-220 GHz) честоти. 0 6 db/nлинии за различна дебелина на bcb cсимулация и експериментални резултатиntechopen
Микровълнови вълни от фотонни устройства с диапазон на лентата до антена и приложения Фигура 15 Сравнение между симулация (ADS резултати от измерване на 50-Q TEMS-ne с 20-um дебелина на BCB до 220 GHz 42 лента, така че да илюстрира базираната на Si-BCB тънкослойна микролентова технология, филтърът, който трябва да се проектира, приблизително съответства на филтър с U-лента, лентата на пропускане 3 dB е 49-51 GHz, нивото на отхвърляне в честотната лента 41 15-46 15 GHz е 35 dB и не се изисква спецификация за горната лента. линейните топологии са основно подходящи за теснолентови филтри. Въпреки това желаните вмъквания и нива на отхвърляне, такива топологии могат да бъдат получени с горните спецификации на филтъра. Всъщност близостта на лентата на пропускане и високите нива на отхвърляне Следователно редът на филтрите трябва да бъде увеличен, което значително влошава глобалното вмъкнати загуби Тези съображения ни доведоха до топология на филтри за теглене, базирана на резонатори с двойно поведение (DBRs), което означава както лента на спиране, така и лента на пропускане (Rizzi, 1988) Такъв резонатор е резултат от два различни отворени щифта, поставени паралелно. на теобалния синтез, разрешен независимо контролиране на честотната лента, горната и долната честотни ленти, както и различните честоти на предаване на филтър от n-ти ред, т.е.
, съставен от DBRs (Quendo et al, 2003) Нека приложим подобно развитие на дизайна на филтър от 4-ти ред, който отговаря на желаните спецификации. Резултатът е четири предавателни нулеви честоти или обединени, това зависи от електрическата дължина на четирите резонатора: те се различават или да бъдат идентични (Фигура 16) За по-голяма простота, електрическите характеристики на горните честотни превключватели, т.е. на синтеза (Quendo03) и базирания dметод, който позволява корали, 2003-a) (Prigent et al, 2003-b), (Tagushi, 1987), (Prigent et al, 2002) Както е показано на Фигура 17, получената филтърна електрическа реакция с този метод на проектиране беше в много добро съответствие с резултатите от симулациите (ADS-Momentumntechopen
разкъсване на Silicon Technologies за приложения с милиметрови вълни до 220 GHz отговор с различен импеданс и дължина) или с четири идентични резонатораw на DBR филтъра от 4-ти ред в U-лента (b) сравнение на експеримент с електромагнитна емулация, в широк честотен диапазон до 75 GHz(c)43 Appli Според качеството на експерименталните резултати, наблюдавани при 94 GHz, ние се опитахме да транспонираме нашите концепции в горната честотна област в G-лента (140-220 GHz) В тази достоверност и точност на дизайна електрическите дължини, които Нека разгледаме дизайна на 4-ти клас класически шунтов филтър с 10% 3-dB честотна лента. Според класическия синтез (Matthaei et al, 1980), докато проектираме филтър с такива спецификации, ние сме изправени пред технически невъзможности
Наистина, при това честотно ниво, ng Следователно резултатите от електромагнитното въздействие, освен това, размерите на филтъра правят корекцията на електрическата реакция трудна, наистина невъзможна, така че за да преодолеем такава трудност, решението, което ни интересува, а не основната честота, следователно, филтърът за да бъде проектиран е филтър от 4-ти ред с централна честота 60 GHz. По този начин може да се достигнат спецификациите на филтъра, като същевременно се запази правилен коефициент на формата за пънчетата (Фигура 18). резултатите от измерването са в пълно съответствие
rend на Silicon Technologies за приложения с милиметрови вълни до 220 GHz, ние представяме е (или GaAs, или InP) субстрат на техни проводници, който позволява вземането на допълнителни свойства на заряда, присъщи на тази реализация на активни функции (транзистор например) (Dambrine et al, 1999) По този начин такава технология предлага възможността да се реализират монолитни интегрирани схеми с милиметрови вълни (MWMIC), за които пасивните и активните компоненти се произвеждат чрез повърхностен монтаж и окабеляването на компонентите е намалено, както и цената на производствената технология се основава на депозитът на метали е добър, тъй като е висока устойчивост на окисление, металът, широко използван за технологиите, е златото В милиметровия честотен диапазон параметърът на дебелината на златото е обикновено с дебелина 3 um, така че да се намали разпространението Няколко техники постигат това метално покритие, когато дебелината на метала надвишава микрона, в за да се сведат до минимум разходите, подаването на метализация, накратко описание на стъпките, необходими за внедряване на компоненти в технологията Ill-V, име технология на галванопластика и комбинирана литография, както и топологията на маските. Основният принцип на технологията, изучавана по-нататък, е отлагането на последователни слоеве, нанесени и елиминира се след разреждане върху дефинирани throuptical маски, използвани във фазите на изолацията на жертвения слой. В описаното се използва: първата, чиито размери са по-високи (3 um) от втората, имаща точните размери. Използването на такива, ако няма припокриване между двете жертви избягване на издутини шарките на ръба dТака че тънък метален слой (няколко стотин ангстрьома) се отлага или чрез вакуумно изпаряване катодно пръскане. Тази последна техника е за предпочитане пред първия от жертвените слоеве и следователно защитените модели
Освен това, той позволява по-голяма твърдост на металния слой В конвенционалните Ill-V технологии този тънък метален слой служи за осигуряване на добра адхезия във въздуха, практически е невъзможно да се постигне електролиза директно върху извършеното титанитропластиране, адхезионният слой е химически гравирано Независимо от ецването на устройството, както адхезионният слой, така и златният депозит са гравирани. Освен това, за размерите е необходимо да се настоява в процеса на ецване, това има ефект върху депозита. предотвратяване на шарките на плочките Поради тези причини предложената технология използва никелов депозит, който отговаря на всички изисквания: добра адхезия на субстрата, добър растеж на златото и лекота в процеса на ецванеntechopen
Микровълни и технологии от устройства с фотонна лента до антени и приложения. Третата стъпка се състои в самото галванопластика, след постигане на дефиниране на шаблони и фази на отлагане на тънкия слой. Електрически ток протича от двоен цианид от злато и калий (KAu(CN))) създава химическа реакция в електроди Злато тъй като йоните са положителни, пробата се нагрява към катода, следва феномена на пренос на заряди, наречен галванопластика. Този основен принцип е сравнително прост; въпреки това тази операция все пак трябва да се предприеме с известна предпазливост. Наистина, омичната преносна линия зависи не само от съпротивлението на метала, но също така и от сравнително ниска плътност на подаване. Ако много ниският ток води до много ниска грапавост, тя също така увеличава механичната якост на жертвения закон. следователно трябва да има обещание между грапавост и механична якост3 um Реализация на линия за галванично покритие на злато: a- Литографски процес, b- Tranes следкрифициален слой отстраняване и ецване на тънък метален слой В милиметровия и суб-милиметровия честотен диапазон копланарните вълноводи са по-важни, 1998), (Papapolymerou et al 1999)
Много проучвания наистина показват, че копланарните вълноводи могат да се считат за добра алтернатива на микролентовите линии в този честотен диапазон (Houdard, 1976), (Hirota Ogawa, 1987), (Ogawa Minagawa, 1987), (Brauchler etplane, the наземните връзки чрез междинни отвори се елиминират и без обратното намаляване на разходите, между различните елементи на копланарна система, може да се получи и глобално намаляване на размера. Друго предимство на копланарната технология е гъвкавостта в дизайна на линията Indeed с givd чрез дефиниране на съотношението между изкривяването и когато се занимават с копланарна технология е липсата на зрели модели на еквивалентни вериги като тези, налични за микролентови линии. Вторият се отнася до геометричните копланарни завои или такива смущаващи режими се постигат чрез вмъкване на мостове над централния проводник, така че потенциалите на или страната на страничните заземяващи равнини са идентични et al, 1989), (Beilenhoff et al, 1991) Следователно, допълнителни стъпки. Има два вида въздушни мостове: класически междуземни и междупроводникови мостове, които принуждават подобно напрежение от двете страни на централния проводник Каквото и да е bridgentechopen
разкъсвайте Silicon Technologies за приложения с милиметрови вълни до 220 GHz, технологията с висока разделителна способност, едно от предимствата на този технологичен процес е контролът на формата на въздушния мост. Наистина в хибридната технология, въздушните мостове преработват формата на tht до контрол, включващ проблем на reprfirst и от друга страна proused позволява добър контрол на закрепването на тези мостове, както е илюстрирано на Фиг. 2 Фиг. 2 Реализация на въздушен мост: (a) - Процес на литография, (b) - Въздушни мостове, реализирани с IEMN технологичен процес, за да минимизиране на паразитното влияние на моста върху електрическата характеристика на височина, 10 um ширина, 80 um дължина (d=70 um 10 um минимално разстояние между границите на слота и моста) и 3-um дебелина на метала Освен това, за да му осигури добра механична стабилност , максималната дължина трябва да бъде дефинирана за дадена ширина: например 10 um и 20 um ширина позволяват дължини съответно от 100 и 180 um Въпреки че мостът въвежда капацитет за изместване, това не е проблем за ширините на моста тук, тъй като дългите са размерите, без компенсация необходими са техники, като например използване на секции от линия с висок импеданс (Rius et al, 2000-a), (Weller et al
, 1999) За да се определи оптималното оразмеряване на копланарен трансстатичен подход. RLCG еквивалентът е определен от фронони, получени от глобален анализ. Тези стойности зависят от електрическия и геометричния параметър на предавателните линии, както и от честотните C и G елементи, тъй като скин ефектът променя токът, въведен в технологията GaAs (1=400 um, t=3 um, ar=119, tand=2x10-, o=4 1x107 Sm) ширина на линията и слота от W 26 um, S-22]m, съответно Фиг. 3 илюстрира еволюцията на параметъра R и L за модел на преносна линия като функция на thentechopen
Микровълни и технологии от фотонни устройства с диапазон на обхвата до антени и приложения с познаване на параметрите на RlCG, определят единствено параметрите на функцията на неговите геометрични параметри: ширина на линията и слота, както и разстоянието земя-земя, разстоянието между земята (d=w +2xS) е важен режим, когато това разстояние d трябва да бъде малко в сравнение с дължината на вълната; често използваното ограничение d sA/10 Увеличаване на това ограничение (as2x/20=dmex) при пренебрегване на радиационните загуби. Освен това, то ограничава обхвата на излъчващите вълни и следователно проблемното ограничаване на Фигура 4-(a), затихването също зависи от разстоянието земя То всъщност е обратно пропорционално на разстоянието d
От това следва, че между разстоянието между земята chos размери на широчината на линията и разстоянието между земята. Това съотношение W/d е преобладаващо в затихването, за предпочитане е W да се зададе в интервала между ширината на земната равнина (Wg) и дебелина на субстрата (hs) са избрани, за да се направи компромис, ниска дисперсия до w-честотната лента След това се избират следните условия, за да се реализира нашата dev2(W+25)4) Фигура 3 Развитие на R и L параметрите като функция на честотаntechopen
ренд на Silicon Technologies за приложения с милиметрови вълни до 220 GHz функция на: (a) разстояние земя-земя (b) Lineration23 Дизайнът на широколентов лентов филтър е проучен за първи път върху дизайна на шунтови филтри с четвърт дължина на вълната Ширината на честотната лента на такава топология е в тясна връзка с нивото на импеданса, така че да се спазва оптималното оразмеряване, описано по-горе, обхватът на импеданса се простира от 30Q2 до 70 Q2. По този начин наличната честотна лента от 3 db ще бъде приблизително ограничена от 100% и за честотна лента под 36%, много Необходими са ниски нива на импеданс По този начин коефициентите на формата стават твърде големи за корекция от устройството по отношение както на паразитните, така и на трудностите при моделирането. Така че други топологии като такива работят с 58% и 36% 0,3-dB-широчина на честотната лента филтър от 3-ти ред на 827 GHz
Според синтеза, първият пример с 58% 3-dB честотна лента води до 25 Q2 импеданс за резонаторите, когато инверторите се поддържат на 51 Q2 Двадесет и пет нива на загуби, стандартната геометрия е избрана, както следва: 26 um за широчината на лентата и 22 широчината на слота 36% честотна лента беше реаимпеданс от 56 Q2 и 15 Q2 за инвертори и резонатори, съответно Както преди, 15 Q2, получени с два двойни 30@ пъна, до най-ниската широчина на честотната лента, този обхват, ограничен от 30 Q2 и 70r на инверторите , ленти andum за експериментални и симулирани резултати се съгласуват в широк g5-(b)Asfirst прототип,ntechopen
Микровълнова печка и от фотонни устройства с разграничена лента до антена и приложения. Фигура 5 Оформление, симулирани и експериментални свързани амплитудни характеристики на 82 7-GHz централна честота, (a) 58% 3-dB-широчина на честотната лента и (b) 36% 3-dB - филтри за честотна лента Като селективност на филтъра shelossesh: 096 и 181 db, получени съответно за филтри с 58% и 36% честотна лента. Тези стойности са в допълващ израз (Matthaei et al 1980), (Cohn, 195eIs, n реда на филтрите със своя незареден качествен фактор, което е близо до 25 за стандартната използвана предавателна линия 50 225 Теснолентов лентов пропуск, когато селективността на филтъра е увеличена, Това е пряко свързано с нивото на селективност. За да илюстрираме това, ние представяме получените резултатиebupled-linesthird- поръчайте лентови филтри
Първият е с централна честота от 65 GHz, 22% 3-dBlayouts на тези филтри, За такива топологии, според добре известния синтез (Matthaer980), честотната лента и нивото на коефициента на свързване на свързаните линии Наистина се получават тесни селективни честотни ленти с ниска повърхностна равнина между свързаните ленти. Това води до ниски нива на свързване при намалена до крайната проводимост на метала (41x107 Sm за метализация на злато) и до фактора на GaAs субстрата (и 2xry високи загуби на вмъкване се очакват при проектиране на такива теснолентови филтри. Тези вмъквания се губят приблизително от (5) Например, за филтър от трети ред, 22% 3-dB-широчина на честотната лента, свързан с линия, проектиран с 26-um ширина на лентата, загуби на вмъкване между 195 dB и 295 db се получават. Въпреки това, ако честотната лента се намали до 5%, вмъкването достигне критично ниво
разкъсване на Silicon Technologies за приложения с милиметрови вълни до 220 GHz ниво между 87 и 13 dB. Тези стойности са изчислени с ненатоварен качествен фактор, доказващ, че тази критична точка е за лентите, но това винаги проблеми. Първият проблем е топологията на моста: голям поради ограничения за механична стабилност изработете мост между лентите, както е показано на фигури 6 и 7. Правейки това, заземяващите връзки, използвани за филтриране на режимите на свързаната слот линия, са с малка ивица при моделиране на първия метализиращ слой. Очевидно, тъй като лентите са по-широки, условията Раздел 22 обикновено все още валидни условия на mothedity на използваните аналитични квази-TEM модели не винаги са изпълнени Накрая, размерите на прекъсванията се увеличават с ширината на лентата и следователно се появяват силни паразитни ефекти. Моделирането им точно е доста трудно и позволява само процедура за оптимизация, необходима за коригиране на всички характеристиките на техниката на филтриране (Prigent, et al, 2004-b) Както тя Фиг.
6 за прототипа с 22% 3-dB честотна лента Наблюдава се добро съответствие между симулирани и общи резултати Това споразумение обхваща широка честотна лента от 500 MHz до 110 GHz и, както се очаква, коригира от 66 до 110 GHz за втория прототип Theental резултати7 и дава 4 -dB вмъкнати загуби и 10-dB обратни загуби за централна честота от 915 GHz В сравнение с очакваното повторно разширяване. В този случай този проблем се дължи само на обратната страна на субстрата. Наистина, честотната характеристика, последвана от едновременна проверка, като се вземе в отчитане на правилните условия на задната страна на субстрата. Тази пост-симулационна правилна честотна лента и обратна загуба са необходими за оценка на вмъкнатата загуба, възложена на CPW линии като много удобно решение, триизмерните технологични или дебелослойни микролентови предавателни линии изглеждат подходящи (Rius et al, 2000 -b), (Six et al, 2001), (Aftanasar et al, 2001), (Warns et al, 1998), (Schnieder Heinrich, 2001ntechopen
Микровълнова фурна и от фотонни устройства с разграничена лента до антена и приложения Фигура 6 Разположение, симулирани и резултати 65-GHz централна честота, 22% dB честотна лента, филтър със свързана линия Разположение, симулирани и експериментални резултати от 65-GHz централна честота 5%3-dB -малка серия, технологиите върху силиций предлагат интерес с уважение,запазвайки интереса си към интегрирането на активни функции. Въпреки това техният недостатък е, че нивата на диелектрични загуби не са съвместими със спецификациите, изисквани за пасивните функции
Алтернатива се състои в използването на прозрачен за функции в микровълновата. По този начин, електрическите характеристики на тази поддръжкаtchm, идеалният диелектрик От друга страна, мембранните технологии за минимизиране на явленията на дисперсия, както и премахването на режими на кухина Технологичният процес разработена тук като тази, разработена в силиций Ill-Vhe Мембранната технология, разработена в лабораторията на LAA (Toulntechopen